地下室混凝土抗浮這幾個(gè)問(wèn)題一定要注意！
對于地下室設計，水浮力是設計人員必須面對的問(wèn)題。但到目前為止，國家規范沒(méi)有統一規定抗浮水位的取值方法，只給出了取值原則，這給勘察和設計人員帶來(lái)困擾。對于抗浮驗算，不同規范有不同計算方法，但又沒(méi)有一本規范完整地對抗浮設計進(jìn)行規定，設計人員往往無(wú)所適從，導致設計要么偏于保守，要么不安全。筆者結合多年設計和圖審經(jīng)驗，對地下室水浮力問(wèn)題進(jìn)行探討。
1、抗浮水位的確定
隨著(zhù)城市建設的高速發(fā)展，高層建筑大量興起，很多高層建筑的基礎埋深超過(guò) 10m，甚至數十米，且高層建筑一般都附有純地下室。因此，在抗浮設計、地下室外墻和防水板的內力計算配筋中，抗浮水位的確定成為一個(gè)涉及造價(jià)、施工難度和工期的十分重要的問(wèn)題。但影響抗浮水位的因素眾多，不僅與氣候、水文地質(zhì)等自然因素有關(guān)，有時(shí)還與地下水開(kāi)采、上下游水量調配、跨流域調水和大量地下工程建設有關(guān)，準確確定施工和使用期間的抗浮水位非常困難，抗浮水位一般應根據長(cháng)期水文觀(guān)測資料確定?，F將較權威資料確定抗浮水位的原則羅列如下:
( 1) 規范［1］第3.0.4條第1款第6項要求，巖土工程勘察報告應提供用于計算地下水浮力的抗浮水位。
( 2) 規范［2］第4.1.13條規定: 詳細勘察應論證地下水在施工期間對工程和環(huán)境的影響; 對情況復雜的重要工程，需論證使用期間水位變化，需提出抗浮水位時(shí)，應進(jìn)行專(zhuān)門(mén)研究。
( 3) 文獻［3］第7.1.4條第1款對抗浮水位的選取規定如下：抗浮水位應由勘察報告提供，抗浮水位參照如下情況綜合考慮確定: 1) 設計基準期內抗浮水位應根據長(cháng)期水文觀(guān)測資料確定。2) 無(wú)長(cháng)期水文觀(guān)測資料時(shí)，可采用豐水期最高穩定水位( 不含上層滯水) ，或按勘察期間實(shí)測最高水位并結合地形地貌、地下水補給、排泄條件等因素綜合確定。3) 場(chǎng)地有承壓水且與潛水有水力聯(lián)系時(shí)，應實(shí)測承壓水位，并考慮其對抗浮水位的影響。4) 在填海造陸區，宜取海水最高潮水位。5) 當大面積填土面高于原有地面時(shí)，應按填土完成后的地下水位變化情況考慮。6) 對一、二級階地，可按勘察期間實(shí)測平均水位增加1～3m；對臺地，可按勘察期間實(shí)測平均水位增加2～4m; 雨季勘察時(shí)取小值，旱季勘察時(shí)取大值。7) 施工期間的抗浮水位可按1～2個(gè)水文年度的最高水位確定。
( 4) 我國長(cháng)江以南，雨水豐富，地下水位高，特別是暴雨季節，雨水滲入地下來(lái)不及排走，或江、湖、河水上漲，可能出現較高的抗浮水位。有不少工程由于未考慮這一因素，抗浮水位取值太低，導致地下室防水板強度和抗浮不足，出現防水板開(kāi)裂、地下室上浮和傾斜等現象。因此，抗浮水位取值應高些。
如: 1) 《合肥市地下建( 構) 筑物抗浮設防管理規定》( 合建〔2011〕18號) 第六條規定，如無(wú)可靠的長(cháng)期觀(guān)測資料，合肥市抗浮水位建議取值如下: a) 當建設場(chǎng)地地勢較低且較平坦時(shí)，可取室外設計地坪下0. 50m 作為抗浮水位; b) 當建設場(chǎng)地地勢較高且較平坦時(shí)，可取室外設計地坪下1. 00m 作為抗浮水位; c) 當建設場(chǎng)地地勢顯著(zhù)高于周邊，地表水、地下水徑流條件較好時(shí)，可結合場(chǎng)地情況確定抗浮水位;d) 對于地質(zhì)條件復雜的重要工程，應進(jìn)行專(zhuān)項水文試驗，并經(jīng)專(zhuān)家論證。2) 上海地區要求基本同合肥
地區。3) 福建省防洪設計暫行規定要求，對重大工程按室外地面以上0. 50m高度確定地下室的抗浮水位。
( 5) 我國北方廣大缺水地區，地下水位較低，應根據水文地質(zhì)情況及其地下水位的變化規律綜合確定抗浮水位。如：1) 《北京市建筑設計技術(shù)細則》( 結構專(zhuān)業(yè)) 第3.1.8 條第3、第4款規定: 地下室外墻、獨立基礎加防水板基礎中的防水板等結構構件進(jìn)行承載力計算時(shí)，抗浮水位取最近3～5水文年的最高水位( 水位高度不包括上層滯水) 。2) 考慮到南水北調工程，北方地區抗浮水位應適當提高。但也有觀(guān)點(diǎn)認為，南水北調工程對抗浮水位的提高影響不大，如文獻［4］第361頁(yè)認為: 由于我國是缺水國家，考慮到經(jīng)濟因素，南水北調的目的僅僅是解決北方地區工業(yè)與生活用水，兼顧生態(tài)和農業(yè)用水，不可能用于地下水回灌，因此，不會(huì )引起北方地區地下水位的明顯改變。
( 6) 對重大工程或抗浮水位對結構投資影響較大的工程，可組織專(zhuān)家論證，采取切實(shí)可行措施，如設盲溝或明溝將地下水排走，降低抗浮水位。
2、地下室抗浮問(wèn)題
2.1、抗浮驗算方法
( 1) 文獻［3］第7.1.2條第2款規定( 規范 ［1］第5.4.3條第1款與之相同) ，按下列公式進(jìn)行抗浮驗算:
G /S ≥ K (1)
式中：G為結構自重及其上作用的永久荷載標準值的總和( 不包括活荷載) ，kN; S為地下水對建筑物的浮托力( 浮力) 標準值，kN; K 為地下結構抗浮安全系數，一般取1. 05。
( 2) 文獻［3］第7.1.2條第3款規定，在進(jìn)行整體抗浮驗算的同時(shí)，應對結構自重較小的區域進(jìn)行局部驗算，特別是上部結構缺層或大范圍樓板缺失開(kāi)洞部位。規范［1］第5.4.3條第2款規定，在整體滿(mǎn)足抗浮穩定性要求而局部不滿(mǎn)足時(shí)，也可采用增加結構剛度的措施。
2.2、純地下室抗浮驗算
( 1) 當抗浮水位低于地下室頂時(shí)
2.4、關(guān)于抗拔樁和抗浮錨桿問(wèn)題
2.4.1、抗拔樁和抗浮錨桿計算方法
當地下室抗浮不滿(mǎn)足式( 1) 時(shí)，可設置抗拔樁或抗浮錨桿。按文獻［3］第 7. 1. 5 條，采用抗拔樁或抗浮 錨 桿，應 滿(mǎn) 足 下 式 要 求，K 按 文 獻［3］第7. 1. 2 條第 2 款規定取值，即一般為 1. 05。
G /K + nＲ ≥ S ( 8)
式中: Ｒ 為單根樁或錨桿抗浮承載力特征值，取群樁( 群錨) 基礎呈整體破壞或非整體破壞時(shí)基樁抗拔力較小值; n 為抗拔樁或抗浮錨桿的數量。
抗拔樁或抗浮錨桿的設計可分別按文獻［3］第7. 2 節、7. 3 節方法進(jìn)行。
群樁基礎呈整體破壞時(shí)基樁抗拔力可按文獻［3］第 7. 2. 2 條第 2 款計算，但文獻［3］中沒(méi)有給出群錨基礎呈整體破壞時(shí)基樁抗拔力計算方法，此時(shí)基樁抗拔力可采用基礎下錨桿范圍內總的土體重量( 此時(shí)采用浮重度計算土體重量) 除以錨桿數量?；A下錨桿范圍內總的土體重量為規程［5］第 4. 4. 9
2.4.2、抗拔樁和抗浮錨桿抗拔承載力確定
對于抗拔樁的承載力確定，不同規范要求稍有區別，設計可從嚴執行：1) 規范［1］第8.5.9條規定，應通過(guò)單樁豎向抗拔載荷試驗確定單樁豎向抗拔承載力特征值。2) 規范［6］第 5. 4. 6 條及條文說(shuō)明規定，甲、乙級應通過(guò)單樁上拔靜載荷試驗確定單樁豎向抗拔承載力; 群樁基礎和丙類(lèi)樁基可按規范［6］第5.4.6條第2款計算確定單樁豎向抗拔承載力，不試樁( 該條條文說(shuō)明指出，事實(shí)上群樁抗拔難以通過(guò)試驗確定) ，但該條文說(shuō)明要求丙類(lèi)樁基應進(jìn)行工程樁抗拔靜載試驗( 驗收) 檢測。3) 文獻［3］未對試樁要求做具體規定，承載力估算可按文獻［3］第7.2.2條、7.2.7條進(jìn)行，但第11.3.11條規定，抗拔工程樁完成后應采用靜載荷試驗進(jìn)行抗拔承載力檢驗。4) 規程［7］第5.2.8條規定，甲、乙級應通過(guò)單樁靜載荷試驗確定單樁豎向抗拔承載力，丙級可按規程［7］第5.2.8條第2款計算確定單樁豎向抗拔承載力。5) 規范［8］第3.3.1條規定，為設計提供依據的試驗樁，應依據設計確定的基樁受力狀態(tài)，采用相應的靜載 試 驗 方 法 確 定 單 樁 極 限 承 載 力。6) 規范［9］第8.6.7條規定，高層抗拔樁的抗拔承載力應通過(guò)現場(chǎng)抗拔靜載荷試驗確定，也可按規范［9］第8.6.8～8.6.10 條估算抗拔承載力，但第8.6.8～8.6.10條條文說(shuō)明指出，正式施工前仍應進(jìn)行抗拔靜載荷試驗驗證。
對于抗浮錨桿的承載力確定，不同規范要求也有區別，設計也可從嚴執行: 1) 規范［1］未涉及抗浮錨桿，只涉及巖石錨桿。2) 文獻［3］第7.3.2條第1款規定，設計等級為甲級的建筑物，單根錨桿軸向抗拔承載力應通過(guò)現場(chǎng)試驗確定; 對其他建筑物可按文獻［3］第7.3.2 條第 1 款進(jìn)行單根錨桿軸向抗拔承載力估算，分別按文獻［3］第7.3.2 條第2款、第3款進(jìn)行錨桿桿體的橫截面積及錨桿桿體與砂漿之間的錨固長(cháng)度驗算，同時(shí)，第11.3.13條規定，抗浮錨桿完成后應采用靜載荷試驗進(jìn)行抗拔承載力檢驗。3) 對 于高壓噴射擴大頭 錨 桿，按規程［5］第4.6.3條規定，錨桿抗拔力應通過(guò)現場(chǎng)原位基本試驗確定；無(wú)試驗資料時(shí)，可按該條計算，但實(shí)際施工時(shí)必須經(jīng)過(guò)現場(chǎng)基本試驗驗證確定。4) 規范［9］第8. 6. 7 條規定，高層抗浮錨桿的抗拔承載力應通過(guò)現場(chǎng)抗拔靜載荷試驗確定，但初步設計估算時(shí)可按規范［9］第8.6.11條進(jìn)行。5) 規范［10］第11.2. 2條規定，錨桿承載力可按該規范第4.6節計算；規范［10］第12.1.6條規定，永久性錨桿工程( 地下室抗浮錨桿屬永久性錨桿) 應進(jìn)行錨桿基本試驗；規范［10］第12.1.14條規定，塑性指數大于17的土層錨桿、強風(fēng)化的泥巖或節理裂隙發(fā)育張開(kāi)且充填有黏性土的巖層中的錨桿應進(jìn)行蠕變試驗。
抗拔樁還要進(jìn)行樁身承載力與裂縫控制計算算，可按文獻［3］第7.2.3條進(jìn)行。
2.4.3、抗拔樁和抗浮錨桿驗收檢測
( 1) 抗拔樁: 規范［1］第 10. 2. 17 條、規范［6］第9. 4. 6 條、規范［8］第 3. 3. 8 條規定，單樁豎向抗拔樁承載力驗收檢測應進(jìn)行單樁抗拔靜載試驗。檢測數量不應少于 3 根，且不應少于總樁數的 1% ; 當工程樁總數在 50 根以?xún)葧r(shí)，不應少于 2 根。另外，抗拔樁還應進(jìn)行樁身完整性檢測。
( 2) 抗浮錨桿: 文獻［3］第 11. 3. 13 條、規程［5］第 5. 8. 2 條、規范［10］第 12. 1. 19 條規定，抗浮錨桿完成后應采用靜載荷試驗進(jìn)行抗拔承載力檢驗。檢測數量，文獻［3］第 11. 3. 13 條規定，不應少于總數的 5% ，且不少于 6 根; 規程［5］第 5. 8. 2 條規定，不應 少 于 總 數 的 5% ，且 不 少 于 3 根; 規 范［10］第12. 1. 19 條規定，占錨桿總量 5% 且不少于 3 根的錨桿應進(jìn)行多循環(huán)張拉驗收試驗，占錨桿總量 95% 的錨桿應進(jìn)行單循環(huán)張拉驗收試驗。
2.4.4、高層和裙房相連且均采用天然地基基礎時(shí)，裙房抗浮不能采用抗拔樁
當高層采用天然地基基礎且高層與裙房間未設縫時(shí)，由于高層沉降較大，為減小沉降差，使裙房沉降量不至過(guò)小，裙房應該優(yōu)先采用獨立基礎或條基( 如有防水板，防水板下應設褥墊) ，不宜采用滿(mǎn)堂筏基。如裙房抗浮不滿(mǎn)足，不能設置抗拔樁抗浮，因為抗拔樁的支承作用將導致裙房的沉降受到限制，從而加大了高層與裙房的沉降差。規范［9］第 8. 6. 6條也指出，高層建筑附屬裙房宜推薦使用抗浮錨桿。
2.4.5、抗拔樁和錨桿平面布置應注意的問(wèn)題
抗拔樁和錨桿宜布置在獨立基礎或條基下，板厚較小的筏板的柱和墻下，不宜布置在防水板( 剛度較小) 或厚度較小的筏板下( 對于板厚較大的筏板，可在板下布置) 。對于防水板及板厚較小的筏板，如果將抗拔樁和錨桿均勻布置在板下，則由于防水板及板厚較小的筏板，不足以調整樁頂作用力的均勻分布，底板受到水的浮力作用而上拱，使得靠近柱的基樁分擔的水浮力較小，遠離柱的基樁分擔的水浮力較大。如果按照所有樁均勻分擔水浮力設計，則由于遠離柱的基樁實(shí)際分擔的水浮力比計算分擔的水浮力大而率先破壞，然后其余樁各個(gè)被破壞，從而導致整個(gè)結構抗浮失效。
3、防水板下褥墊設置問(wèn)題
文獻［3］第 5. 2. 3 條第 1 款指出，防水板下設易壓縮材料褥墊，如聚苯板時(shí)，防水板設計配筋應按兩種情況包絡(luò )設計: 第一種情況為水浮力( 向上) 減去板自重( 板上有找平層或回填土及面層時(shí)也應扣除) 產(chǎn)生的作用; 第二種情況為板自重( 板上有找平層或回填土及面層時(shí)也應計入) 與板上恒、活載( 向下) 產(chǎn)生的作用。筆者認為: 當水浮力較大時(shí)，防水板配筋實(shí)際上是由第一種情況控制。
若防水板下不鋪設易壓縮材料褥墊，應考慮地基反力對防水板的影響。此時(shí)實(shí)際是變剛度筏基，須用有限元法分析防水板和基礎承擔的地基反力，對基礎和防水板進(jìn)行配筋。
前已述及，當高層采用天然地基基礎且高層與裙房間未設縫時(shí)，由于高層沉降較大，為減小沉降差，使裙房沉降量不至過(guò)小，裙房應優(yōu)先采用獨立基礎或條基，如有防水板，防水板下必須設褥墊。除此之外，防水板下是否必須設褥墊呢? 文獻［3］第5. 2. 3 條認為，防水板下宜鋪設有一定厚度的壓縮材料( 如聚苯板) ，若防水板下不鋪設易壓縮材料褥墊，應考慮地基反力對防水板的影響。筆者認為，是否設褥墊應經(jīng)經(jīng)濟分析比較后確定，當層數較多，即豎向荷載較大，而水浮力較小時(shí)，防水板下設褥墊，按有水浮力參與計算的配筋，比不設褥墊按變剛度筏基采用筏板有限元法計算的配筋小，此時(shí)應設褥墊，使防水板僅承擔水浮力，不承擔地基反力，從而節約造價(jià); 反之，當層數較少，特別是純地下室，水浮力較大時(shí)，情況正好相反，此時(shí)設褥墊已無(wú)意義，可不設褥墊。下面給出 2 個(gè)算例加以說(shuō)明。
例 3: 某地下室為獨立基礎加防水板，地下室結構自重標準值換算成混凝土板厚計算，混凝土板厚為 0. 8m，地下室頂板覆土厚度為 0. 9m，地下室高度為 3. 2m，抗浮水位在地面以下 0. 5m，地面及地下室底板( 防水板) 活荷載均為 5. 0kN /m2。查表 1 可知，允許的地下室高度為 3. 05m( 也可按式( 3) 求得) ，稍小于 3. 2m，抗浮不滿(mǎn)足，采用抗拔樁或抗浮錨桿解決。如底板已進(jìn)入較好持力層且不設褥墊的話(huà)，底板地基反力設計值為永久荷載控制的組合，按規范［11］第 3. 2. 3 條第 2 款，平均地基反力設計值為1. 35 × ( 0. 8 × 25 + 0. 9 × 18) + 1. 4 × 0. 7 × 2 × 5. 0 =58. 67kPa; 地下室底板水浮力標準值為 10 × ( 3. 2 +0. 9 － 0. 5) = 36kN /m2 ，水浮力設計值為 1. 35 × 36 =48. 60kPa。地基反力設計值 58. 67kPa 大于水浮力設計值 48. 60kPa 較多，因此，按變剛度筏基計算的配筋可能大于按水浮力計算的配筋，此時(shí)應設褥墊，使防水板不承擔地基反力，僅承擔水浮力，按水浮力計算配筋，從而節約造價(jià)。
例 4: 將例 3 中地下室高度改為 4. 0m，其余參數不變。經(jīng)計算允許的地下室高度為 3. 05m，比地下室高度 4. 0m 小得較多，抗浮不滿(mǎn)足，采用抗拔樁或抗浮錨桿解決。如底板已進(jìn)入較好持力層且不設褥墊的話(huà)，地下室底板平均地基反力設計值與例 3相同，為 1. 35 × ( 0. 8 × 25 + 0. 9 × 18) + 1. 4 × 0. 7 ×2 × 5. 0 = 58. 67kPa; 地下室底板水浮力標準值為10 × ( 4. 0 + 0. 9 － 0. 5) = 44kN /m2 ，水浮力設計值為1. 35 × 44 = 59. 40kPa。 可 見(jiàn)，水 浮 力 設 計 值59. 40kPa 大于平均地基反力設計值 58. 67kPa。無(wú)水浮力時(shí)，基礎和底板按變剛度筏基，采用筏板有限元法求得的基礎下和基礎附近的底板下地基反力設計值將大于平均地基反力設計值 58. 67kPa，其他部位的地基反力設計值將小于平均地基反力設計值58. 67kPa。這種情況下計算的配筋將小于基礎和底板下地基反力設計值均為 58. 67kPa 時(shí)計算的配筋，更小于水浮力設計值為 59. 40kPa 時(shí)計算的配筋。
也就是說(shuō)，此時(shí)按水浮力計算的底板配筋，大于不設褥墊且無(wú)水浮力時(shí)上部荷載作用下底板按變剛度筏基采用筏板有限元法計算的配筋。因此，此種情況下設褥墊已無(wú)意義，可不設褥墊，從而節約造價(jià)。
從例 3、例 4 可知，不能認為抗浮不滿(mǎn)足時(shí)就可不設褥墊( 如例 3) ，必須在抗浮相差較多，且超過(guò)一定數值后才可不設褥墊( 如例 4) ，是否設置褥墊應通過(guò)計算確定。原因是，抗浮計算時(shí)水浮力乘以1. 05 的安全系數，也就是將水浮力放大了 1. 05 倍;而抵抗水浮力的 G 值又不計入活荷載，因而雙重加大了水浮力與計入活荷載的地基反力之間的差值。
4、其他有關(guān)注意事項
( 1) 建筑物在施工階段也應符合抗浮穩定性要求。
( 2) 在獨立基礎或條形基礎加防水板基礎中，當水浮力大于防水板自重及其上建筑做法( 如覆土、面層等) 重量之和時(shí)，應考慮防水板承擔的水浮力對獨立基礎或條形基礎彎矩的增大作用。具體計算方法可參見(jiàn)文獻［4］第 7. 4. 3 條。
( 3) 對于筏形基礎、箱形基礎，地基承載力驗算不需考慮水浮力的影響，基礎底板配筋計算一般情況下也不需考慮水浮力的影響。因為水浮力和地基反力之和與上部荷載平衡，當水浮力增大時(shí)，地基反力就減小，當水浮力減小時(shí)，地基反力就增大，當無(wú)水浮力時(shí)，就完全由地基反力平衡上部荷載。但對于抗浮不足而設抗拔樁或抗浮錨桿的筏基地下室的底板配筋，除按上部荷載作用下的基底地基反力設計值計算外，還應按水浮力設計值復核，因為后者配筋結果可能大于前者配筋結果( 參見(jiàn)例 4) 。并且應注意，采用水浮力計算底板配筋時(shí)，位于同一標高的水浮力相等，當上部結構布置及荷載分布較均勻時(shí)，可采用倒樓蓋法計算; 而采用上部荷載作用下的地基反力計算底板配筋時(shí)，應采用筏板有限元法求得基底反力，基底反力是不均勻的。
( 4) 地下室側板計算時(shí)，應考慮地下水側向靜水壓力，且應乘以 1. 35 的荷載分項系數。
5、結論及建議
( 1) 應根據當地的實(shí)際情況確定抗浮水位。
( 2) 雖然抗浮水位在地下室頂板和地面之間時(shí)的抗浮驗算公式與抗浮水位低于地下室頂板時(shí)的抗浮驗算公式不同，但其計算結果與抗浮水位低于地下室頂板時(shí)的抗浮驗算公式計算結果的誤差不大，且偏保守，保守幅度在 5% 以?xún)?，絕大多數情況下保守幅度約為 2% 。
( 3) 不同規范對抗拔樁和抗浮錨桿的承載力確定及試樁、檢測方法稍有不同，宜從嚴把握。
( 4) 當主、裙樓基礎連成一體時(shí)，若主樓采用天然基礎，裙樓不能采用抗拔樁，應采用抗浮錨桿或壓重抗浮，否則會(huì )加大主、裙樓的沉降差。
( 5) 抗拔樁或抗浮錨桿不宜布置在防水板或板厚較小的筏板下，防水板宜布置在獨立基礎或條基下，板厚較小的筏板宜布置在墻、柱下。
( 6) 對于純地下室或層數較少的地下室，當地下水浮力比上部荷載大得較多，設抗拔樁或抗浮錨桿，以至于按水浮力計算的底板配筋不小于不設褥墊且無(wú)水浮力時(shí)上部荷載作用下底板按變剛度筏基，采用有限元法計算 的 配 筋 時(shí)，可 不 設 褥墊，以節約造價(jià)。當純地下室與設樁基礎的主樓地下室相連時(shí)，若純地下室部分的水浮力比上部荷載大得較多，也可不設褥墊。但純地下室或層數較少的地下室與天然地基基礎的主樓地下室相連時(shí)，由于主樓沉降較大，為減小主、裙樓沉降差，必須在純地下室或層數較少的地下室的防水板下設褥墊，加大其沉降。
( 7) 水浮力較大時(shí)，水浮力對帶防水板的獨立基礎和條形基礎有不利影響( 彎矩增大) ，應予以考慮。
( 8) 水浮力與防水板、地下室側壁配筋計算有關(guān)，但與筏基和箱形基礎的地基承載力驗算無(wú)關(guān); 一般情況下與筏形基礎、箱形基礎底板配筋計算也無(wú)關(guān)，但水浮力比上部荷載大得較多時(shí)，水浮力與底板配筋計算有關(guān)。
參考文獻
［1］ 建筑地基基礎設計規范: GB 50007—2011［S］． 北京:中國建筑工業(yè)出版社，2012．
［2］ 巖土工程勘察規范: GB 50021—2001 ［S］． 2009 年版．北京: 中國建筑工業(yè)出版社，2009．
［3］ 住房和城鄉建設部工程質(zhì)量安全監管司，中國建筑標準設計 研 究 院． 全 國 民 用 建 筑 工 程 設 計 技 術(shù) 措 施( 2009) 結構( 地基與基礎) ［M］． 北京: 中國計劃出版社，2010．
［4］ 朱炳寅． 建筑結構設計問(wèn)答及分析［M］． 2 版． 北京: 中國建筑工業(yè)出版社，2013．
［5］ 高壓噴射擴大頭錨桿技術(shù)規程: JGJ/T 282—2012［S］．北京: 中國建筑工業(yè)出版社，2012．
［6］ 建筑樁基技術(shù)規范: JGJ 94—2008［S］． 北京: 中國建筑工業(yè)出版社，2012．
［7］ 先張 法 預 應 力 混 凝 土 管 樁 基 礎 技 術(shù) 規 程: DB 34 /5005—2014［S］． 合肥: 安徽省工程建設標準設計辦公室，2014．
［8］ 建筑基樁檢測技術(shù)規范: JGJ 106—2014［S］． 北京: 中國建筑工業(yè)出版社，2014．
［9］ 高層建筑巖土工程勘察規范: JGJ 6—2011［S］． 北京:中國建筑工業(yè)出版社，2011．
［10］ 巖 土 錨 桿 與 噴 射 混 凝 土 支 護 工 程 技 術(shù) 規 范: GB50086—2015［S］． 北京: 中國計劃出版社，2016．
［11］ 建筑結構荷載規范: GB 50009—2012［S］． 北京: 中國建筑工業(yè)出版社，2012．
